A.均假設(shè)總塑性變形能增量與塑性剪應(yīng)變增量和塑性體應(yīng)變增量有關(guān)
B.修正劍橋模型在等向固結(jié)應(yīng)力下會計(jì)算得到塑性剪應(yīng)變增量
C.修正劍橋模型在p’-q’平面上的屈服軌跡為一個(gè)1/4的橢圓
D.均可以反映塑性剪脹和塑性剪縮現(xiàn)象
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A.該面由羅斯柯線、伏斯列夫線和臨界狀態(tài)線3部分組成
B.黏土的所有狀態(tài)都只能位于該面之上或之內(nèi)，不能位于該面之外
C.其中的零拉應(yīng)力線指的是σ3=0對應(yīng)的線
D.其中的伏斯列夫線控制了重超固結(jié)土的破壞或屈服
A.該面是以等向固結(jié)NCL線和臨界狀態(tài)CSL線為邊界的空間曲面
B.該面也稱羅斯柯面
C.飽和正常固結(jié)黏土常規(guī)三軸固結(jié)不排水試驗(yàn)的應(yīng)力路徑是該面上的一條曲線
D.飽和正常固結(jié)黏土所有可能的狀態(tài)只能位于該面以下，不能位于面上或面外
A.存在單一的有效應(yīng)力強(qiáng)度包線
B.破壞時(shí)土樣的含水量和強(qiáng)度間存在唯一性關(guān)系
C.土體的總應(yīng)力狀態(tài)和含水量間存在唯一性關(guān)系
D.密度或含水量大小取決于其所處的有效應(yīng)力狀態(tài)
A.塑性變形功
B.塑性體應(yīng)變
C.塑性剪應(yīng)變
A.塑性應(yīng)變增量方向與施加的應(yīng)力增量的方向有關(guān)
B.塑性應(yīng)變增量方向只取決于該點(diǎn)的總應(yīng)力狀態(tài)
C.根據(jù)Drucker公設(shè)，塑性應(yīng)變增量的方向必須正交于屈服面
D.對巖土材料，當(dāng)塑性勢面不與屈服面重合時(shí)，稱不相適應(yīng)的流動規(guī)則
A.密塞斯—正六邊形
B.屈雷斯卡—圓形
C.莫爾庫侖—非等邊六邊形
D.Drucker and Prager—圓形
A.在非屈服點(diǎn)卸載時(shí)只引起彈性變形，加載時(shí)會產(chǎn)生新的塑性變形
B.屈服點(diǎn)與塑性應(yīng)變相關(guān)，塑性應(yīng)變是屈服準(zhǔn)則的一個(gè)內(nèi)變量
C.屈服軌跡是屈服函數(shù)在三維應(yīng)力空間中的幾何表示
D.在屈服面上，當(dāng)應(yīng)力增量和屈服面外法線的交角等于90°時(shí)為中性變載，將產(chǎn)生彈性和塑性變形
A.采用相適應(yīng)流動規(guī)則g=f時(shí)，彈塑性矩是對稱的
B.加工硬化定律用以確定塑性應(yīng)變增量向量各個(gè)分量間的比例關(guān)系
C.根據(jù)增量彈塑性模型，總應(yīng)變增量等于彈性應(yīng)變增量加上塑性應(yīng)變增量
D.硬化參數(shù)實(shí)際是土的狀態(tài)與組構(gòu)變化的一種內(nèi)在尺度
A.剛塑性模型
B.非線性彈性模型
C.增量彈塑性模型
D.線彈性模型
A.k等于σ3=100kPa試驗(yàn)的初始模量Ei/Pa，是土體變形模量高低的一種度量
B.參數(shù)n反映變形模量隨σ3增大而增加的快慢，是土體壓硬性大小的一種度量
C.假定Rf不隨σ3變化，通過對所有σ3求得的值取平均可得到Rf的值
D.假定體積模量B隨σ3線性變化，從而確定模型參數(shù)Kb和m
最新試題
無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)相當(dāng)于周圍壓力的（）試驗(yàn)，破壞時(shí)試樣所能承受的最大軸向力稱為無側(cè)向抗壓強(qiáng)度。
對于老滑坡穩(wěn)定性驗(yàn)算采用哪種強(qiáng)度比較合適？（）
下列對土層的平均固結(jié)度影響最大的因素是（）
下列不屬于地基承載力特征值確定方法的是（）
土的固結(jié)度是（）
整體剪切破壞一般發(fā)生在（）。
在最優(yōu)含水量時(shí)對黏性土進(jìn)行壓實(shí)，可得到干密度最大的土，相應(yīng)地，此時(shí)的（）。
對于飽和黏土地基，按照一維固結(jié)理論，其沉降完成的時(shí)間與（）無關(guān)。
由搓條法，我們可測得黏性土的（）。
建筑物基礎(chǔ)下地基內(nèi)的地下水位升高，對地基承載力的影響是（）