A.塑性變形功
B.塑性體應(yīng)變
C.塑性剪應(yīng)變
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A.塑性應(yīng)變?cè)隽糠较蚺c施加的應(yīng)力增量的方向有關(guān)
B.塑性應(yīng)變?cè)隽糠较蛑蝗Q于該點(diǎn)的總應(yīng)力狀態(tài)
C.根據(jù)Drucker公設(shè),塑性應(yīng)變?cè)隽康姆较虮仨氄挥谇?br/>D.對(duì)巖土材料,當(dāng)塑性勢(shì)面不與屈服面重合時(shí),稱不相適應(yīng)的流動(dòng)規(guī)則
A.密塞斯—正六邊形
B.屈雷斯卡—圓形
C.莫爾庫(kù)侖—非等邊六邊形
D.Drucker and Prager—圓形
A.在非屈服點(diǎn)卸載時(shí)只引起彈性變形,加載時(shí)會(huì)產(chǎn)生新的塑性變形
B.屈服點(diǎn)與塑性應(yīng)變相關(guān),塑性應(yīng)變是屈服準(zhǔn)則的一個(gè)內(nèi)變量
C.屈服軌跡是屈服函數(shù)在三維應(yīng)力空間中的幾何表示
D.在屈服面上,當(dāng)應(yīng)力增量和屈服面外法線的交角等于90°時(shí)為中性變載,將產(chǎn)生彈性和塑性變形
A.采用相適應(yīng)流動(dòng)規(guī)則g=f時(shí),彈塑性矩是對(duì)稱的
B.加工硬化定律用以確定塑性應(yīng)變?cè)隽肯蛄扛鱾€(gè)分量間的比例關(guān)系
C.根據(jù)增量彈塑性模型,總應(yīng)變?cè)隽康扔趶椥詰?yīng)變?cè)隽考由纤苄詰?yīng)變?cè)隽?br/>D.硬化參數(shù)實(shí)際是土的狀態(tài)與組構(gòu)變化的一種內(nèi)在尺度
A.剛塑性模型
B.非線性彈性模型
C.增量彈塑性模型
D.線彈性模型
A.k等于σ3=100kPa試驗(yàn)的初始模量Ei/Pa,是土體變形模量高低的一種度量
B.參數(shù)n反映變形模量隨σ3增大而增加的快慢,是土體壓硬性大小的一種度量
C.假定Rf不隨σ3變化,通過(guò)對(duì)所有σ3求得的值取平均可得到Rf的值
D.假定體積模量B隨σ3線性變化,從而確定模型參數(shù)Kb和m
A.可以反映土體變形的非線性,在一定程度上可以反映土體變形的彈塑性
B.建立在廣義虎克定律的基礎(chǔ)上,很容易為工程界接受
C.能夠反映土體的剪縮和剪脹性
D.能很好地反映不同應(yīng)力路徑的影響
A.是偏差應(yīng)力與破壞偏差應(yīng)力之比
B.是極限偏差應(yīng)力與破壞偏差應(yīng)力之比
C.是破壞偏差應(yīng)力與極限偏差應(yīng)力之比
D.是偏差應(yīng)力與極限偏差應(yīng)力之比
A.切線模量Et和vt是隨應(yīng)力狀態(tài)變化的函數(shù)
B.建模基礎(chǔ)為常規(guī)三軸固結(jié)排水試驗(yàn)結(jié)果
C.假定ε1/(σ1-σ3)和ε1間滿足雙曲線的關(guān)系
D.雙曲線參數(shù)a代表的是試驗(yàn)的初始模量Ei的倒數(shù)
A.高階彈性模型通常根據(jù)一定的理論基礎(chǔ)建立,但不易建立實(shí)用的形式
B.線彈性模型的彈性常數(shù)E和ν可通過(guò)單向拉伸或壓縮試驗(yàn)確定
C.非線性彈性模型一般使用增量形式的廣義虎克定律,實(shí)用性強(qiáng)
D.由于土的應(yīng)力變形具有非線性,線彈性模型完全不適用于土
最新試題
土的固結(jié)是指()
某無(wú)粘性土的顆粒直接接觸,則該土的抗剪強(qiáng)度由()決定。
當(dāng)工程的地基為粘性土層,厚度不大,且上、下均有砂土層,施工速度較慢,工期長(zhǎng),應(yīng)采用()試驗(yàn)測(cè)土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。
對(duì)于老滑坡穩(wěn)定性驗(yàn)算采用哪種強(qiáng)度比較合適?()
靈敏度所反映的是黏性土結(jié)構(gòu)變化對(duì)其()的影響。
建筑物基礎(chǔ)下地基內(nèi)的地下水位升高,對(duì)地基承載力的影響是()
()是測(cè)定土的抗剪強(qiáng)度時(shí)一種較為完善的方法。
彈塑性地基上有限剛性的基礎(chǔ),基礎(chǔ)地面上的壓力分布一般為()
對(duì)于飽和黏土地基,按照一維固結(jié)理論,其沉降完成的時(shí)間與()無(wú)關(guān)。
根據(jù)超固結(jié)比OCR,可將沉積土層分類,當(dāng)OCR>1時(shí),土層屬于()。