A.在非屈服點卸載時只引起彈性變形,加載時會產(chǎn)生新的塑性變形
B.屈服點與塑性應(yīng)變相關(guān),塑性應(yīng)變是屈服準(zhǔn)則的一個內(nèi)變量
C.屈服軌跡是屈服函數(shù)在三維應(yīng)力空間中的幾何表示
D.在屈服面上,當(dāng)應(yīng)力增量和屈服面外法線的交角等于90°時為中性變載,將產(chǎn)生彈性和塑性變形
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A.采用相適應(yīng)流動規(guī)則g=f時,彈塑性矩是對稱的
B.加工硬化定律用以確定塑性應(yīng)變增量向量各個分量間的比例關(guān)系
C.根據(jù)增量彈塑性模型,總應(yīng)變增量等于彈性應(yīng)變增量加上塑性應(yīng)變增量
D.硬化參數(shù)實際是土的狀態(tài)與組構(gòu)變化的一種內(nèi)在尺度
A.剛塑性模型
B.非線性彈性模型
C.增量彈塑性模型
D.線彈性模型
A.k等于σ3=100kPa試驗的初始模量Ei/Pa,是土體變形模量高低的一種度量
B.參數(shù)n反映變形模量隨σ3增大而增加的快慢,是土體壓硬性大小的一種度量
C.假定Rf不隨σ3變化,通過對所有σ3求得的值取平均可得到Rf的值
D.假定體積模量B隨σ3線性變化,從而確定模型參數(shù)Kb和m
A.可以反映土體變形的非線性,在一定程度上可以反映土體變形的彈塑性
B.建立在廣義虎克定律的基礎(chǔ)上,很容易為工程界接受
C.能夠反映土體的剪縮和剪脹性
D.能很好地反映不同應(yīng)力路徑的影響
A.是偏差應(yīng)力與破壞偏差應(yīng)力之比
B.是極限偏差應(yīng)力與破壞偏差應(yīng)力之比
C.是破壞偏差應(yīng)力與極限偏差應(yīng)力之比
D.是偏差應(yīng)力與極限偏差應(yīng)力之比
A.切線模量Et和vt是隨應(yīng)力狀態(tài)變化的函數(shù)
B.建?;A(chǔ)為常規(guī)三軸固結(jié)排水試驗結(jié)果
C.假定ε1/(σ1-σ3)和ε1間滿足雙曲線的關(guān)系
D.雙曲線參數(shù)a代表的是試驗的初始模量Ei的倒數(shù)
A.高階彈性模型通常根據(jù)一定的理論基礎(chǔ)建立,但不易建立實用的形式
B.線彈性模型的彈性常數(shù)E和ν可通過單向拉伸或壓縮試驗確定
C.非線性彈性模型一般使用增量形式的廣義虎克定律,實用性強
D.由于土的應(yīng)力變形具有非線性,線彈性模型完全不適用于土
A.不同加載應(yīng)力路徑對砂土試樣的影響很大,對黏土試樣一般影響不大
B.粗顆粒土的顆粒形狀一般呈粒狀,不會形成很強的顆粒排列的方向性
C.原狀土是長期地質(zhì)歷史的產(chǎn)物,比室內(nèi)重塑土具有更強的結(jié)構(gòu)性
D.黏土顆粒比較細(xì)小,顆粒間重力不起主要的作用
E.流變由細(xì)顆粒土的黏性產(chǎn)生。由于不具黏性,堆石料不會發(fā)生流變變形
A.根據(jù)庫侖公式,土的抗剪強度由摩擦強度和黏聚強度組成
B.Mohr-Coulomb準(zhǔn)則的強度包線在π平面上為一個正六邊形
C.土的強度包線在π平面上一般不是類似于金屬材料的圓形
D.Roscoe提出,黏性土的破壞線都可用過原點的直線來描述,也即qf=Mp
A.非線性
B.結(jié)構(gòu)性
C.壓硬性
D.剪脹性
E.摩擦性
F.臨界狀態(tài)特性
最新試題
朗肯土壓理論中,主動土壓力對應(yīng)于墻后土體處于極限狀態(tài)時的()。
整體剪切破壞一般發(fā)生在()。
建筑物基礎(chǔ)下地基內(nèi)的地下水位升高,對地基承載力的影響是()
靈敏度所反映的是黏性土結(jié)構(gòu)變化對其()的影響。
重力式擋土墻后的主動土壓力與墻背的形狀有關(guān),其中以()擋土墻的主動土壓力為最小。
Prandtl-Reissner公式計算地基承載力時,分為主動區(qū)、()、被動區(qū)。
在工程中,我們通常以指標(biāo)()對黏性土進(jìn)行分類。
無黏性土的相對密度越小,土越()
土中一點破壞的應(yīng)力條件是某一面上的()。
在飽和土不固結(jié)、不排水條件下的剪切試驗中,試樣在正應(yīng)力作用下不會產(chǎn)生豎向和側(cè)向變形,這時的全部的正應(yīng)力由()承擔(dān)。