A.存在單一的有效應(yīng)力強度包線
B.破壞時土樣的含水量和強度間存在唯一性關(guān)系
C.土體的總應(yīng)力狀態(tài)和含水量間存在唯一性關(guān)系
D.密度或含水量大小取決于其所處的有效應(yīng)力狀態(tài)
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A.塑性變形功
B.塑性體應(yīng)變
C.塑性剪應(yīng)變
A.塑性應(yīng)變增量方向與施加的應(yīng)力增量的方向有關(guān)
B.塑性應(yīng)變增量方向只取決于該點的總應(yīng)力狀態(tài)
C.根據(jù)Drucker公設(shè),塑性應(yīng)變增量的方向必須正交于屈服面
D.對巖土材料,當塑性勢面不與屈服面重合時,稱不相適應(yīng)的流動規(guī)則
A.密塞斯—正六邊形
B.屈雷斯卡—圓形
C.莫爾庫侖—非等邊六邊形
D.Drucker and Prager—圓形
A.在非屈服點卸載時只引起彈性變形,加載時會產(chǎn)生新的塑性變形
B.屈服點與塑性應(yīng)變相關(guān),塑性應(yīng)變是屈服準則的一個內(nèi)變量
C.屈服軌跡是屈服函數(shù)在三維應(yīng)力空間中的幾何表示
D.在屈服面上,當應(yīng)力增量和屈服面外法線的交角等于90°時為中性變載,將產(chǎn)生彈性和塑性變形
A.采用相適應(yīng)流動規(guī)則g=f時,彈塑性矩是對稱的
B.加工硬化定律用以確定塑性應(yīng)變增量向量各個分量間的比例關(guān)系
C.根據(jù)增量彈塑性模型,總應(yīng)變增量等于彈性應(yīng)變增量加上塑性應(yīng)變增量
D.硬化參數(shù)實際是土的狀態(tài)與組構(gòu)變化的一種內(nèi)在尺度
A.剛塑性模型
B.非線性彈性模型
C.增量彈塑性模型
D.線彈性模型
A.k等于σ3=100kPa試驗的初始模量Ei/Pa,是土體變形模量高低的一種度量
B.參數(shù)n反映變形模量隨σ3增大而增加的快慢,是土體壓硬性大小的一種度量
C.假定Rf不隨σ3變化,通過對所有σ3求得的值取平均可得到Rf的值
D.假定體積模量B隨σ3線性變化,從而確定模型參數(shù)Kb和m
A.可以反映土體變形的非線性,在一定程度上可以反映土體變形的彈塑性
B.建立在廣義虎克定律的基礎(chǔ)上,很容易為工程界接受
C.能夠反映土體的剪縮和剪脹性
D.能很好地反映不同應(yīng)力路徑的影響
A.是偏差應(yīng)力與破壞偏差應(yīng)力之比
B.是極限偏差應(yīng)力與破壞偏差應(yīng)力之比
C.是破壞偏差應(yīng)力與極限偏差應(yīng)力之比
D.是偏差應(yīng)力與極限偏差應(yīng)力之比
A.切線模量Et和vt是隨應(yīng)力狀態(tài)變化的函數(shù)
B.建模基礎(chǔ)為常規(guī)三軸固結(jié)排水試驗結(jié)果
C.假定ε1/(σ1-σ3)和ε1間滿足雙曲線的關(guān)系
D.雙曲線參數(shù)a代表的是試驗的初始模量Ei的倒數(shù)
最新試題
根據(jù)超固結(jié)比OCR,可將沉積土層分類,當OCR>1時,土層屬于()。
在確定靜止土壓力時,通常不會涉及到的土的指標是()。
建筑物基礎(chǔ)下地基內(nèi)的地下水位升高,對地基承載力的影響是()
無側(cè)限抗壓強度試驗相當于周圍壓力的()試驗,破壞時試樣所能承受的最大軸向力稱為無側(cè)向抗壓強度。
對于飽和黏土地基,按照一維固結(jié)理論,其沉降完成的時間與()無關(guān)。
下列不屬于地基承載力特征值確定方法的是()
土的固結(jié)是指()
根據(jù)三軸試驗的結(jié)果,下列敘述正確的是()
當工程的地基為粘性土層,厚度不大,且上、下均有砂土層,施工速度較慢,工期長,應(yīng)采用()試驗測土抗剪強度指標。
計算土壓力時,剛性擋土墻的位移()。