選用管殼式換熱器，用甲流體逆流加熱乙流體，乙為有毒介質(zhì)，正確的設(shè)計(jì)為圖（）。
A.A
B.B
C.C
D.D
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你可能感興趣的試題
對(duì)于氣提解吸過程，其最小氣液比的計(jì)算公式為（）。
A.A
B.B
C.C
D.D
空氣的平均相對(duì)分子質(zhì)量為28.8，則摩爾流量為1mol/h的空氣的質(zhì)量流量為（）。
A.A
B.B
C.C
D.D
A.3.41×105kJ/h
B.4.81×105kJ/h
C.1.36×103kJ/h
D.1.36×104kJ/h
有溫度為311K、濃度為10%NaOH溶液1000kg，加入363K、73%NaOH溶液，制成30%NaOH溶液，求：
（1）需要73%NaOH溶液多少kg？
（2）若最終溫度為293K，則需移走多少熱量？（）
A.A
B.B
C.C
D.D
活塞式內(nèi)燃機(jī)定容加熱、混合加熱、定壓加熱3個(gè)循環(huán)在壓縮比ε和吸熱量q1相同的條件下，熱效率的關(guān)系為（）。
A.A
B.B
C.C
D.D
兩個(gè)連續(xù)操作的蒸發(fā)器濃縮燒堿溶液，第一蒸發(fā)器進(jìn)料量5t/h，燒堿濃度12%（質(zhì)量百分?jǐn)?shù)），濃縮到20%進(jìn)入第二蒸發(fā)器，繼續(xù)濃縮到50%出料。計(jì)算：
（1）兩個(gè)蒸發(fā)器的每小時(shí)蒸發(fā)水量；
（2）若兩蒸發(fā)器蒸發(fā)量相同，求從第一蒸發(fā)器送到第二蒸發(fā)器的溶液量和燒堿濃度。
結(jié)果是（）組數(shù)據(jù)正確。
A.2000kg/h、1800kg/h、3100kg/h，19.4%
B.2000kg/h、1800kg/h、1500kg/h，40.0%
C.1800kg/h、1800kg/h、3500kg/h，17.1%
D.1800kg/h、2000kg/h、3100kg/h、19.4%
某平推流反應(yīng)器中，絕熱下進(jìn)行一可逆放熱反應(yīng)，則操作線為（）。
A.A
B.B
C.C
D.D
對(duì)于二元液體混合物，相分裂的熱力學(xué)條件為（）。
A.A
B.B
C.C
D.D
A.增大
B.減小
C.不變
D.不確定
板式精餾塔有效高度的計(jì)算公式為（）。
A.A
B.B
C.C
D.D
最新試題
某平推流反應(yīng)器中，絕熱下進(jìn)行一可逆放熱反應(yīng)，則操作線為（）。
在過程設(shè)計(jì)控制方案比較時(shí)，產(chǎn)品苯乙烯與焦油分離的精餾塔按精餾塔段指標(biāo)控制方案，采用直接是料，按精餾段指標(biāo)調(diào)節(jié)餾出液量，回流罐液位控制回流量，該方案優(yōu)點(diǎn)是環(huán)境溫度變化時(shí)內(nèi)回流量基本保持穩(wěn)定，物料與能量平衡間關(guān)系最小，有利于精餾塔平衡操作。（）與該控制方案接近。
在以下所示的有關(guān)離心泵流量控制方案中，最合理的控制方案應(yīng)是（）。
對(duì)于二元液體混合物，相分裂的熱力學(xué)條件為（）。
對(duì)于二元液體混合物，相分裂的熱力學(xué)條件為（）。
選用管殼式換熱器，用甲流體逆流加熱乙流體，乙為有毒介質(zhì)，正確的設(shè)計(jì)為圖（）。
空氣的平均相對(duì)分子質(zhì)量為28.8，則摩爾流量為1mol/h的空氣的質(zhì)量流量為（）。
活塞式內(nèi)燃機(jī)定容加熱、混合加熱、定壓加熱3個(gè)循環(huán)在壓縮比ε和吸熱量q1相同的條件下，熱效率的關(guān)系為（）。
在以下所示的有關(guān)離心泵流量控制方案中，最合理的控制方案應(yīng)是（）。
兩個(gè)平推流反應(yīng)器串聯(lián)，其中進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)，速率rA=kCA，反應(yīng)物初始濃度為CAO，反應(yīng)器的接觸時(shí)間分別為1/2τ和3/2τ，忽略體積的變化，則出口反應(yīng)物的濃度與接觸時(shí)間τ的關(guān)系為（）。