A.極限平衡狀態(tài)
B.彈性狀態(tài)
C.都有可能
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A.靜止土壓力
B.主動土壓力
C.被動土壓力
A.流土
B.管涌
C.砂土液化
D.水井垮塌
A.松砂不具有黏聚強(qiáng)度,其抗剪強(qiáng)度包線通過原點
B.正常固結(jié)黏土的抗剪強(qiáng)度包線通過原點,說明它不具有黏聚強(qiáng)度
C.對抗剪強(qiáng)度參數(shù)c和φ,前者反映黏聚強(qiáng)度的大小,φ反映摩擦強(qiáng)度的大小
A.正常固結(jié)土三軸試驗
B.超固結(jié)土三軸試驗
C.條件不足,無法進(jìn)行判斷
A.松砂
B.正常固結(jié)黏土
C.密砂
D.超固結(jié)黏土
A.總應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)φ和c真正反映了土的強(qiáng)度實質(zhì),在工程中可以隨意使用
B.工程上有許多情況,孔隙水壓力難以確定或估算,對這些問題無法采用有效應(yīng)力法進(jìn)行分析
C.應(yīng)根據(jù)工程現(xiàn)場的孔隙水條件,合理選擇確定總應(yīng)力強(qiáng)度參數(shù)的試驗方法和條件
D.孔隙水壓力u為中性應(yīng)力,對土的抗剪強(qiáng)度沒有任何貢獻(xiàn)
A.在軟黏土地基上進(jìn)行填方施工,冬季休工,第二年復(fù)工后快速進(jìn)行填方施工
B.土壩運行期,水位驟降時的黏土心墻
C.在黏土地基上快速施工的建筑物
D.在軟黏土地基上快速填方
A.當(dāng)發(fā)生大變形完全破壞了土的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和咬合作用時,土體達(dá)到殘余強(qiáng)度狀態(tài)
B.密砂的殘余強(qiáng)度包線通過原點
C.超固結(jié)黏土的殘余強(qiáng)度包線不通過原點
D.殘余強(qiáng)度內(nèi)摩擦角主要決定于土的礦物成分,與其所受的應(yīng)力歷史等因素關(guān)系不大
A.sin(φ)=tan(α),a=c*cos(φ)
B.sin(φ)=tan(α),a=c*cos(α)
C.sin(α)=tan(φ),a=c*cos(φ)
D.sin(α)=tan(φ),a=c*cos(α)
A.強(qiáng)度包線是σ-τ坐標(biāo)系中所有破壞狀態(tài)莫爾圓的公切線
B.破壞主應(yīng)力線是p-q坐標(biāo)系中所有破壞狀態(tài)點的集合
C.如果強(qiáng)度包線為直線,則破壞主應(yīng)力線也有可能為曲線
D.強(qiáng)度包線總是位于破壞主應(yīng)力線上方
最新試題
由搓條法,我們可測得黏性土的()。
計算土壓力時,剛性擋土墻的位移()。
建筑物基礎(chǔ)下地基內(nèi)的地下水位升高,對地基承載力的影響是()
按庫倫理論計算作用在墻上的土壓力時,滑動面是()
整體剪切破壞一般發(fā)生在()。
土的固結(jié)度是()
載荷卸掉后不能恢復(fù)的變形稱()變形。
在飽和土不固結(jié)、不排水條件下的剪切試驗中,試樣在正應(yīng)力作用下不會產(chǎn)生豎向和側(cè)向變形,這時的全部的正應(yīng)力由()承擔(dān)。
在確定靜止土壓力時,通常不會涉及到的土的指標(biāo)是()。
根據(jù)三軸試驗的結(jié)果,下列敘述正確的是()