A.總應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)φ和c真正反映了土的強(qiáng)度實質(zhì),在工程中可以隨意使用
B.工程上有許多情況,孔隙水壓力難以確定或估算,對這些問題無法采用有效應(yīng)力法進(jìn)行分析
C.應(yīng)根據(jù)工程現(xiàn)場的孔隙水條件,合理選擇確定總應(yīng)力強(qiáng)度參數(shù)的試驗方法和條件
D.孔隙水壓力u為中性應(yīng)力,對土的抗剪強(qiáng)度沒有任何貢獻(xiàn)
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A.在軟黏土地基上進(jìn)行填方施工,冬季休工,第二年復(fù)工后快速進(jìn)行填方施工
B.土壩運行期,水位驟降時的黏土心墻
C.在黏土地基上快速施工的建筑物
D.在軟黏土地基上快速填方
A.當(dāng)發(fā)生大變形完全破壞了土的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和咬合作用時,土體達(dá)到殘余強(qiáng)度狀態(tài)
B.密砂的殘余強(qiáng)度包線通過原點
C.超固結(jié)黏土的殘余強(qiáng)度包線不通過原點
D.殘余強(qiáng)度內(nèi)摩擦角主要決定于土的礦物成分,與其所受的應(yīng)力歷史等因素關(guān)系不大
A.sin(φ)=tan(α),a=c*cos(φ)
B.sin(φ)=tan(α),a=c*cos(α)
C.sin(α)=tan(φ),a=c*cos(φ)
D.sin(α)=tan(φ),a=c*cos(α)
A.強(qiáng)度包線是σ-τ坐標(biāo)系中所有破壞狀態(tài)莫爾圓的公切線
B.破壞主應(yīng)力線是p-q坐標(biāo)系中所有破壞狀態(tài)點的集合
C.如果強(qiáng)度包線為直線,則破壞主應(yīng)力線也有可能為曲線
D.強(qiáng)度包線總是位于破壞主應(yīng)力線上方
A.應(yīng)力路徑是表示應(yīng)力狀態(tài)的點在應(yīng)力空間(平面)中形成的軌跡
B.一點的應(yīng)力狀態(tài)可用正應(yīng)力-剪應(yīng)力圖上的一個莫爾圓表示
C.一點的應(yīng)力狀態(tài)可用p-q圖上的一個點表示
D.土單元破壞時,其應(yīng)力莫爾圓和破壞主應(yīng)力線相切
A.固結(jié)排水三軸試驗
B.固結(jié)不排水三軸試驗
C.不固結(jié)不排水三軸試驗
D.快剪直剪試驗
A.直剪試驗
B.三軸壓縮試驗
C.側(cè)限壓縮試驗
D.十字板剪切試驗
A.三軸試驗?zāi)車?yán)格地控制排水條件
B.三軸試驗可量測試樣中孔隙水壓力的變化
C.試驗過程中,試樣中的應(yīng)力狀態(tài)無法確定
D.三軸試驗的破壞面非人為固定
A.固結(jié)慢剪試驗
B.固結(jié)快剪試驗
C.快剪試驗
A.土單元某一個平面上的抗剪強(qiáng)度是該面上作用的法向應(yīng)力的單值函數(shù)
B.在應(yīng)力變化范圍不是很大的情況下,土的抗剪強(qiáng)度與法向應(yīng)力成線性函數(shù)的關(guān)系
C.土的抗剪強(qiáng)度包線是土體單元達(dá)到極限平衡狀態(tài)的所有點的集合
D.只有當(dāng)土體單元所有平面的剪應(yīng)力都達(dá)到抗剪強(qiáng)度時,該土體單元才達(dá)到極限平衡狀態(tài)
最新試題
根據(jù)三軸試驗的結(jié)果,下列敘述正確的是()
下列不屬于地基承載力特征值確定方法的是()
對于老滑坡穩(wěn)定性驗算采用哪種強(qiáng)度比較合適?()
當(dāng)工程的地基為粘性土層,厚度不大,且上、下均有砂土層,施工速度較慢,工期長,應(yīng)采用()試驗測土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。
土中一點破壞的應(yīng)力條件是某一面上的()。
對于飽和黏土地基,按照一維固結(jié)理論,其沉降完成的時間與()無關(guān)。
朗肯土壓理論中,主動土壓力對應(yīng)于墻后土體處于極限狀態(tài)時的()。
一般土中的粘粒含量越高,土中親水礦物含量增加,則()也相應(yīng)增加。
在工程中,我們通常以指標(biāo)()對黏性土進(jìn)行分類。
土的固結(jié)是指()