溢流壩泄流實(shí)驗(yàn),如圖6-53所示。原型壩的泄流量為120m3/s,實(shí)驗(yàn)室可供實(shí)驗(yàn)用的最大流量為0.75m3/s,允許的最大長度比尺為()。
A.4.5
B.2.5
C.7.6
D.8.0
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A.74.67Pa;-35.56Pa
B.21.23Pa;-15.42Pa
C.89.21Pa;-44.83Pa
D.33.56Pa;-18.37Pa
A.2.26m3/s
B.3.42m3/s
C.5.14m3/s
D.1.6lm3/s
并聯(lián)管道1、2,如圖6-47所示。兩管的直徑相同,沿程阻力系數(shù)相同,長度L2=3L1,通過的流量之間的關(guān)系為()。
A.Q1=Q2
B.Q1=1.5Q2
C.Q1=1.73Q2
D.Q1=3Q2
A.0.5
B.1
C.2
D.4
A.2477N
B.3134N
C.4450N
D.4988N
如圖6-24所示的圓柱可以繞O軸自由轉(zhuǎn)動(dòng),其有半部在水中受到浮力PZ,則圓柱在該浮力的作用下會()。
A.勻速轉(zhuǎn)動(dòng)
B.固定不動(dòng)
C.加速轉(zhuǎn)動(dòng)
D.是否轉(zhuǎn)動(dòng)不能確定
A.5.1×10-10m2/N
B.5.1×10-9m2/N
C.3.4×10-10m2/N
D.3.4×10-9m2/N
水箱中的水通過一鉛垂管與收縮管嘴流入大氣中,見圖6-39所示。直管直徑d為10cm,收縮管嘴出口斷面直徑dB為5cm,若不計(jì)水頭損失,直管中A點(diǎn)處的相對壓強(qiáng)pA為()。
A.68.1kPa
B.32.4kPa
C.20.1kPa
D.43.5kPa
布拉修斯經(jīng)驗(yàn)公式適用于()。
A.層流區(qū)
B.紊流光滑區(qū)
C.紊流過渡區(qū)
D.紊流粗糙區(qū)
已知平面流動(dòng)的流速分布為ux=a,uy=b,其中a、b為正數(shù),流線方程為()。
A.A
B.B
C.C
D.D
最新試題
均勻流是()。
已知平面流動(dòng)的速度分布為,其中c為常數(shù),此平面,流動(dòng)的流線方程為()。
如圖6-10所示,用突然擴(kuò)大使管道的平均流速由v1減到v2,若直徑d1及流速v1一定,當(dāng)直徑d2變化時(shí),最大的測壓管液面差矗為()。
圓柱形外管嘴的正常工作條件是()。
圓管流的臨界雷諾數(shù)(下臨界雷諾數(shù))()。
為了率定圓管內(nèi)徑,在管內(nèi)通過運(yùn)動(dòng)黏滯系數(shù)為0.013cm2/s的水,實(shí)測流量為35cm3/s,長15m管段上的水頭損失為2cm水柱,此圓管的內(nèi)徑為()。
某管路流動(dòng)的Re=106,通水多年后,由于管路銹蝕,發(fā)現(xiàn)在水頭損失相同的條件下,流量減少了一半。假設(shè)新管時(shí)管內(nèi)流動(dòng)處于光滑區(qū),可采用布拉修斯公式計(jì)算;銹蝕后管內(nèi)流動(dòng)處于粗糙區(qū),可采用希弗林松公式計(jì)算,那么舊管管壁的相對粗糙高度ks/d約為()。
用水管模擬輸油管道。已知輸油管直徑500mm,管長100m,輸油量0.1m3/s,油的運(yùn)動(dòng)黏滯系數(shù)為150×10-6m2/s。水管直徑25mm,水的運(yùn)動(dòng)黏滯系數(shù)為1.01×10-6m2/s。如模型上測得的測壓管高度(△p/ρg)m=2.35cm水柱,輸油管上的測壓管高度差(△p/ρg)。為()。
單位質(zhì)量力的國際單位為()。
有一個(gè)處理廢水的穩(wěn)定塘,塘的寬度為25m,長為100m,水深2m,水力停留時(shí)間(塘的容積與流量之比)為15天,呈緩慢的均勻流(可按雷諾模型律求解)。設(shè)制作模型的長度比尺為20,則水在模型中的水力停留時(shí)間為()。