A.礦物表面不完全清潔通常會(huì)被一層吸附膜所覆蓋，吸附膜處的抗剪強(qiáng)度一般小于礦物之間相互接觸處的抗剪強(qiáng)度
B.對(duì)于干燥不清潔的表面，隨著糙率的增加其摩擦系數(shù)會(huì)有所增加
C.對(duì)于經(jīng)過(guò)化學(xué)處理非常清潔的表面，隨著糙率的減小其摩擦系數(shù)也會(huì)減小
D.粗糙的表面其摩擦系數(shù)受清潔度的影響較小

A.砂礫土的強(qiáng)度包線在剪應(yīng)力坐標(biāo)軸上的截距c，反映的物理實(shí)質(zhì)是黏聚力
B.非飽和砂土的強(qiáng)度包線在剪應(yīng)力坐標(biāo)軸上的截距c，反映的是由毛細(xì)吸力所引起的假黏聚力
C.正常固結(jié)黏土強(qiáng)度包線過(guò)原點(diǎn)，說(shuō)明不存在黏聚強(qiáng)度
D.飽和黏土進(jìn)行不固結(jié)不排水試驗(yàn)測(cè)得總應(yīng)力指標(biāo)內(nèi)摩擦角φu=0，說(shuō)明不存在摩擦強(qiáng)度

A.土體的破壞以剪切破壞為主
B.組成土的顆粒礦物強(qiáng)度越高，土的強(qiáng)度越大
C.土的抗剪強(qiáng)度包括土的黏聚強(qiáng)度和摩擦強(qiáng)度
D.由于液體和氣體不能承受剪應(yīng)力，因此土的強(qiáng)度受土中的氣液兩相影響很小

A.當(dāng)土體中的一些單元的應(yīng)力狀態(tài)達(dá)到了其強(qiáng)度，則整個(gè)土體會(huì)發(fā)生破壞
B.土的強(qiáng)度可以認(rèn)為是其應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的最后狀態(tài)
C.對(duì)于剛塑性和彈性-理想塑性應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系，當(dāng)土單元達(dá)到屈服時(shí)，意味著該土單元達(dá)到破壞
D.土的強(qiáng)度是指土單元破壞時(shí)的應(yīng)力狀態(tài)，或者說(shuō)土單元破壞時(shí)的某種應(yīng)力組合

A.硬化參數(shù)h是塑性體應(yīng)變和塑性剪應(yīng)變的函數(shù)
B.具有兩個(gè)屈服面，能反映土的剪脹特性
C.假定塑性系數(shù)是應(yīng)力狀態(tài)的函數(shù)，與應(yīng)力路徑相關(guān)
D.ε_v與ε₁關(guān)系采用拋物線描述
E.σ₁-σ₃與ε₁關(guān)系采用鄧肯-張模型的雙曲線關(guān)系

A.沒(méi)有首先假設(shè)屈服面函數(shù)和塑性勢(shì)函數(shù)
B.根據(jù)試驗(yàn)確定塑性應(yīng)變?cè)隽康姆较颍缓蟀凑障噙m應(yīng)流動(dòng)規(guī)則確定其屈服面
C.橢圓屈服面頂點(diǎn)正好處在破壞線線上
D.硬化參數(shù)h僅是塑性剪應(yīng)變的函數(shù)
E.模型參數(shù)可從等向固結(jié)試驗(yàn)、常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn)以及常規(guī)三軸加卸載循環(huán)壓縮試驗(yàn)確定

A.總應(yīng)變?cè)隽堪◤椥詰?yīng)變、塑形塌陷應(yīng)變和塑性剪脹應(yīng)變?nèi)糠?br/>B.塑性塌陷屈服面為應(yīng)力不變量的二次齊次方程，對(duì)應(yīng)塑性剪縮
C.兩個(gè)屈服面都采用不相適應(yīng)的流動(dòng)規(guī)則
D.錐面屈服面的子午線為直線，對(duì)應(yīng)產(chǎn)生塑性剪脹

A.兩個(gè)模型采用了完全相同的橢圓屈服面
B.兩個(gè)模型橢圓屈服面的頂點(diǎn)都位于破壞線上
C.兩個(gè)模型都只能反映塑性剪縮，不能反映塑性剪脹
D.清 華彈塑性模型既可反映剪縮，也可反映塑性剪脹

A.屈服面、塑性勢(shì)面和破壞面是開(kāi)口的錐形，在π平面上為一梨形曲線
B.采用相適應(yīng)的流動(dòng)準(zhǔn)則
C.以塑性功W_p為硬化參數(shù)
D.只能模擬塑性剪脹，且在各向等壓條件下不會(huì)發(fā)生屈服

A.劍橋模型包括三個(gè)試驗(yàn)常數(shù)，可用各向等壓試驗(yàn)和常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn)確定
B.彈性墻內(nèi)不發(fā)生塑性應(yīng)變是根據(jù)塑性理論推導(dǎo)出的結(jié)果
C.劍橋模型通過(guò)假設(shè)能量方程確定屈服軌跡，屈服軌跡是子彈頭形
D.根據(jù)劍橋模型，在等向固結(jié)應(yīng)力路徑上，土樣不會(huì)發(fā)生塑性剪應(yīng)變