某獨立鋼結(jié)構(gòu)設備平臺，其橫向為框架結(jié)構(gòu)，柱列縱向設交叉支撐，柱腳鉸結(jié)（平板支座）。平臺主次梁間采用簡支平接，平臺板采用帶肋鋼鋪板，結(jié)構(gòu)布置圖詳見下圖。梁柱構(gòu)件均選用軋制H型鋼，全部鋼材均為Q235-B，焊條采用E43型焊條。平臺結(jié)構(gòu)布置圖
平臺鋼鋪板厚t=6mm，加勁肋為-80×6，間距@600，帶肋板按T形截面簡支梁計算，肋板有效截面如下圖所示；截面特性：Ix=87.4×104mm4，y1=16.2mm，若已知平臺板面均布荷載設計值為8kN／m2（已含結(jié)構(gòu)自重），試問，當帶肋板按受彎構(gòu)件作強度驗算時，其截面上的彎曲拉應力設計值（N／mm2），應與下列何項數(shù)值最為接近？（）
A.45
B.120
C.160
D.192
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Q235鋼工字形軸心受壓構(gòu)件，兩端鉸支，計算所得λx=65，λy=107，則翼緣局部穩(wěn)定驗算公式
中，右端項的計算值為（）。
A.13
B.16.5
C.20
D.20.7
A.115
B.122
C.128
D.133
某軸心受拉構(gòu)件的受力情況和截面尺寸如下圖所示，承受的靜力荷載設計值為N=1000kN，鋼材為Q235A，構(gòu)件截面無削弱，則截面所能承受的最大橫向荷載設計值F（不考慮構(gòu)件自重）為（）kN。
A.70.3
B.85.3
C.100.56
D.512
A.11.47；22.94
B.16.46；22.94
C.32.91；21.94
D.43.88；16.46
如下圖所示簡支梁，采用下列（）措施后，整體穩(wěn)定還可能起控制作用。
A.梁上翼緣未設置側(cè)向支承點，但有鋼性鋪板并與上翼緣連牢
B.梁上翼緣側(cè)向支承點間距離l1=6000mm，梁上設有鋼性鋪板但并未與上翼緣連牢
C.梁上翼緣側(cè)向支承點間距離l1=6000mm，梁上設有鋼性鋪板并與上翼緣連牢
D.梁上翼緣側(cè)向支承點間距離l1=6000mm，但上翼緣沒有鋼性鋪板
A.0.76
B.0.85
C.0.94
D.1.0
A.100.2
B.110.2
C.115.7
D.127.3
A.215；125
B.215；120
C.205；125
D.205；120
有一鋼柱采用熱軋H型鋼HW344×354×16×16，鋼材牌號Q235B，作用在柱頂?shù)募泻奢d設計值F＝2500kN，采用支承加勁肋-400×30傳遞集中荷載，加勁肋上端與柱頂蓋板刨平頂緊，柱腹板上開槽口使加勁肋通過，加勁肋與柱腹板用4條hf＝16mm角焊縫連接，焊條采用E43，其構(gòu)造見下圖，l1為（）mm。（考慮柱腹板沿角焊縫邊緣破壞的可能性）柱頂承壓節(jié)點
A.400
B.500
C.600
D.700
配置加勁肋能提高梁腹板局部穩(wěn)定承載力。當
時，（）。
A.可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應配置橫向加勁肋
B.只可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應配置縱向加勁肋
C.應同時配置縱向和橫向加勁肋
D.增加腹板厚度才是最合理的措施
最新試題
根據(jù)標準GB/T230.1-2009在進行洛氏硬度試驗時，試樣應平穩(wěn)的放在剛性支承面上，并使壓頭軸線與試樣表面垂直，避免試樣產(chǎn)生位移。
鐵磁性材料內(nèi)部檢測時，宜采用磁粉檢測。
標準GB50205-2001規(guī)定高強度螺栓抗滑移系數(shù)檢驗中，試件應在其側(cè)面畫出觀察滑移的直線。
根據(jù)標準GB50205-2001規(guī)定在采用扭剪型高強螺栓進行抗滑移試驗時，終擰后，不進行實測時，扭剪型高強螺栓的預拉力（緊固軸力），可按同批復驗預拉力的平均值取用。
扭剪型高強度螺栓連接副預拉力復驗時，在緊固件中墊圈發(fā)生轉(zhuǎn)動時，應更換連接副，重新試驗。
根據(jù)標準GB/T1231-2006中規(guī)定組裝高強螺栓連接副時，螺母下的墊圈有倒角一側(cè)應背向螺母支承面。試驗時，墊圈不得發(fā)生轉(zhuǎn)動，否則試驗無效。
根據(jù)標準GB/T230.1-2009在進行洛氏硬度試驗過程中，硬度計應避免受到?jīng)_擊或振動。
根據(jù)標準JG/T10-2009規(guī)定螺栓球和高強度螺栓組成的拉力荷載試件，采用單向拉伸試驗方法。
根據(jù)標準GB/T1231-2006中規(guī)定，同一性能等級、材料、爐號、螺紋規(guī)格、長度、機械加工、熱處理工藝及表面處理工藝的螺栓為同批。
根據(jù)標準JGJ82-2011規(guī)定扭矩系數(shù)是指高強度螺栓連接中，施加于螺母上的緊固扭矩與其在螺栓導入的軸向預拉力（緊固軸力）之間的比例系數(shù)。