A.200
B.210
C.220
D.230
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A.195
B.205
C.215
D.225
某高層建筑采用箱形基礎，如圖所示基底尺寸b×ι=15m×40m，承受總荷載（含地下室）作用效應的標準組合的壓力值NK=90×103kN。工程地質分布情況為：第一層為人工填土，厚度h1=0.5m，γ1=17kN／m3；第二層為黏性土，γ2=18.0kN/m3，γsat=18.5kN／m3。地下水位距地表2.0m。
A.7.2
B.7.6
C.8.2
D.8.8
某高層建筑采用箱形基礎，如圖所示基底尺寸b×ι=15m×40m，承受總荷載（含地下室）作用效應的標準組合的壓力值NK=90×103kN。工程地質分布情況為：第一層為人工填土，厚度h1=0.5m，γ1=17kN／m3；第二層為黏性土，γ2=18.0kN/m3，γsat=18.5kN／m3。地下水位距地表2.0m。
A.70
B.78
C.88
D.95
某高層建筑采用箱形基礎，如圖所示基底尺寸b×ι=15m×40m，承受總荷載（含地下室）作用效應的標準組合的壓力值NK=90×103kN。工程地質分布情況為：第一層為人工填土，厚度h1=0.5m，γ1=17kN／m3；第二層為黏性土，γ2=18.0kN/m3，γsat=18.5kN／m3。地下水位距地表2.0m。
A.8.8
B.8.4
C.8.0
D.7.6
A.14.02
B.14.12
C.14.36
D.14.53
如圖3.7.2.6所示擴展基礎，柱截面為400mm×400mm，基礎底面為2400mm×2400mm，基礎埋深1.5m，基礎高度h=600mm，兩個臺階，上臺階兩個邊長均為1100mm，h0=550mm，，基礎頂面受到相應于荷載效應基本組合時的豎向力設計值F=680kN。
A.336.91
B.404.29
C.259.9
D.311.88
某辦公樓外墻厚度為360mm，從室內設計地面算起的埋置深度d=1.55m，基礎頂面受到的上部結構傳來的相應于荷載效應標準組合值為F=88kN／m（見圖3.6.1.2）。修正后的地基土承載力特征值fa2=90kPa，室內外高差為0.45m。外墻基礎采用灰土基礎，H0=300mm，其上采用磚基礎。
A.4
B.5
C.6
D.7
某辦公樓外墻厚度為360mm，從室內設計地面算起的埋置深度d=1.55m，基礎頂面受到的上部結構傳來的相應于荷載效應標準組合值為F=88kN／m（見圖3.6.1.2）。修正后的地基土承載力特征值fa2=90kPa，室內外高差為0.45m。外墻基礎采用灰土基礎，H0=300mm，其上采用磚基礎。
A.0.78
B.0.48
C.0.9
D.0.6
某工程地質剖面如圖3.1.1.5所示。
A.36
B.28
C.38
D.48
某工程地質剖面如圖3.1.1.5所示。
地下水位以下0.5m處土的自重應力為（）kPa。
A.28
B.23
C.27
D.25
最新試題
假定δ=0，已計算出墻頂面處的土壓力強度σ1=3.8kN／m，墻底面處的土壓力強度σ2=27.83kN/m，主動土壓力EA=79kN／m，確定主動土壓力EA作用點距離擋土墻地面的高度z（m）最接近下列（）項。
假定相應于作用的標準組合時，單根錨桿承擔的最大拔力值Ntmax為170kN，錨桿孔直徑為150mm，錨桿采用HRB335級鋼筋（fy=300N/mm2），直徑為32mm，錨桿孔灌漿采用M30水泥砂漿，砂漿與巖石間的粘結強度特征值為0.42MPa，試問，錨桿有效錨固長度ι（m）取值，與下列何項數值最為接近？（）
該擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性安全系數kT最接近下列（）項。（）
確定最大彎矩截面處的彎矩設計值M（kN·m／m）最接近下列（）項。
確定該柱與基礎交接處的沖切力Fι（kN）最妾近下列（）項。
確定地下車庫抗浮穩(wěn)定性系數最接近下列（）項。
確定柱邊截面Ⅱ一Ⅱ的受剪承載力設計值最接近下列（）項。
條件同（2），已求得擋土墻重心與墻趾的水平距離x0=1.68m，EA作用點距墻底處，確定擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性安全度kT最接近下列（）項。
現(xiàn)場進行了6根錨桿抗拔試驗，得到的錨桿抗拔極限承載力分別為420kN，530kN，480kN，479kN，588kN，503kN。試問，單根錨桿抗拔承載力特征值RT（kN），與下列何項數值最為接近？（）
假定δ=0，q=0，EA＝70kN/m，擋土墻每延米自重為209.22kN／m，擋土墻重心與墻趾的水平距離x0=1.68m，確定擋土墻基礎底面邊緣的最大壓力值pkmax（kPa）最接近下列（）項。